地铁渗漏水用环氧堵漏材料的制备与性能
发布时间：2021-06-26 08:10
以环氧树脂E-51、环氧稀释剂692和6690、苯甲醇为A组分,酚醛胺固化剂XT101-B为B组分,制备了一种适用于地铁渗漏水的环氧堵漏材料,通过DSC分析及力学性能测试研究了堵漏浆液的固化行为以及固化剂用量对凝胶时间和固结体性能的影响。结果表明,A与B组分质量比为理论配比6∶1时,堵漏材料常温7 d即可固化完全,固结体压缩强度可达到80 MPa以上,拉伸强度达到30 MPa以上。实际使用时,m（A）∶m（B）=（6～8）∶1时固结体性能较好,压缩强度>40 MPa,拉伸强度>10 MPa,浆液凝胶时间>10 min,可同时起到堵漏和加固目的。
【文章来源】：热固性树脂. 2020,35(04)北大核心CSCD
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
不同浆液的DSC曲线
地铁渗漏水用环氧树脂堵漏材料实际使用时为常温固化。室温（15～25）℃的下不同配比的固结体的拉伸强度随固化时间的变化如图3所示，压缩强度随着固化时间的变化如图4所示。图4 固结体压缩强度随时间的变化
从表1可以看出，m(A）∶m(DETA)=100∶9时，固化反应起始温度为47℃，放热峰温为84.8℃，A组分的固化反应放热焓为319.8 J/g。m(A）∶m(B)=6∶1时，固化反应起始温度为41℃，放热峰温为79.2℃，A组分的固化反应放热焓为276.8 J/g，说明酚醛胺的反应活性更高，可以在更低的温度下固化环氧树脂，固化环氧树脂的速度加快，同时固化反应放热量减少。在B组分未达到理论配比前，随着B组分用量的增加，固化反应起始温度和峰温均逐渐下降，反应活性逐渐增加，固化反应速度加快，放热量增加。当m(A）∶m(B)=10∶1时，固化剂用量为理论用量的60%，按理论A组分固化反应的放热焓也应为理论用量时的60%，但实际为71.9%(199.2/276.9），两者之间相差11.9%是由于活泼氢不够，剩余的环氧基团在高温下发生了反应。当固化剂的用量增加m(A）∶m(B)=8∶1时，固化剂用量为理论用量的75%，按理论A组分固化反应的放热焓应为最佳配比时的75%，实际为82.6%(228.6/276.9），两者之间的差值缩小到7.6%，也进一步说明随着固化剂用量的增加，剩余的环氧基团越来越少，反应越来越完全。实际上两者的差值代表的是剩余环氧基团的量，应该与固化剂用量/理论用量的值成反比关系。将（0.6,11.9%),(0.75,7.6%),(1,0)3个点线性拟合，拟合结果如图2所示，相关系数为0.999 5，成高度的线性负相关关系，证明以上推论正确。需要说明的是上述推论是建立在扫描终止温度200℃之前，A组分的环氧基团反应完全的情况下，如果固化剂的用量过少，导致剩余的环氧基团过多，扫描终止前剩余的环氧基团在高温下来不及反应完全，上述的线性关系就不再适用。2.2 固化剂用量对凝胶时间影响
【参考文献】：
期刊论文
[1]聚氨酯灌浆材料及其发展[J]. 惠宝军. 黑龙江科学. 2019(18)
[2]地铁明挖车站渗漏水治理技术[J]. 宋鹏杰,刘少华. 石家庄铁道大学学报(自然科学版). 2018(S2)
[3]国内环氧树脂防水胶黏剂研究进展[J]. 梁洪涛,任彗宁,严鹏飞,郭安儒,胡杰. 化学与黏合. 2018(03)
[4]低温固化环氧树脂灌浆材料的性能研究[J]. 曾娟娟,杨元龙,马哲. 新型建筑材料. 2017(10)
[5]柔韧性环氧树脂堵漏材料的研究[J]. 杨晓强,王彦臻,陈千. 新型建筑材料. 2016(01)
[6]改性环氧树脂灌浆材料的研究进展[J]. 于腾,李悦. 建材世界. 2014(06)
[7]高渗透性环保型环氧灌浆材料制备及性能研究[J]. 雷翅,马良,祝雯,林春. 广州建筑. 2014(04)
[8]化学灌浆材料的研究进展综述[J]. 马哲,庞浩,杨元龙,徐宇亮. 广州化学. 2014(01)
[9]渗透型改性环氧灌浆材料[J]. 黄月文,罗广建,王政芳,陈海生,刘伟区. 广州化学. 2014(01)
[10]高强度无溶剂环氧树脂堵漏材料的制备与应用[J]. 杨元龙,徐宇亮,张亚峰,陈雪亮,张维欣. 中国建筑防水. 2012(08)
本文编号：3250973
【文章来源】：热固性树脂. 2020,35(04)北大核心CSCD
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
不同浆液的DSC曲线
地铁渗漏水用环氧树脂堵漏材料实际使用时为常温固化。室温（15～25）℃的下不同配比的固结体的拉伸强度随固化时间的变化如图3所示，压缩强度随着固化时间的变化如图4所示。图4 固结体压缩强度随时间的变化
从表1可以看出，m(A）∶m(DETA)=100∶9时，固化反应起始温度为47℃，放热峰温为84.8℃，A组分的固化反应放热焓为319.8 J/g。m(A）∶m(B)=6∶1时，固化反应起始温度为41℃，放热峰温为79.2℃，A组分的固化反应放热焓为276.8 J/g，说明酚醛胺的反应活性更高，可以在更低的温度下固化环氧树脂，固化环氧树脂的速度加快，同时固化反应放热量减少。在B组分未达到理论配比前，随着B组分用量的增加，固化反应起始温度和峰温均逐渐下降，反应活性逐渐增加，固化反应速度加快，放热量增加。当m(A）∶m(B)=10∶1时，固化剂用量为理论用量的60%，按理论A组分固化反应的放热焓也应为理论用量时的60%，但实际为71.9%(199.2/276.9），两者之间相差11.9%是由于活泼氢不够，剩余的环氧基团在高温下发生了反应。当固化剂的用量增加m(A）∶m(B)=8∶1时，固化剂用量为理论用量的75%，按理论A组分固化反应的放热焓应为最佳配比时的75%，实际为82.6%(228.6/276.9），两者之间的差值缩小到7.6%，也进一步说明随着固化剂用量的增加，剩余的环氧基团越来越少，反应越来越完全。实际上两者的差值代表的是剩余环氧基团的量，应该与固化剂用量/理论用量的值成反比关系。将（0.6,11.9%),(0.75,7.6%),(1,0)3个点线性拟合，拟合结果如图2所示，相关系数为0.999 5，成高度的线性负相关关系，证明以上推论正确。需要说明的是上述推论是建立在扫描终止温度200℃之前，A组分的环氧基团反应完全的情况下，如果固化剂的用量过少，导致剩余的环氧基团过多，扫描终止前剩余的环氧基团在高温下来不及反应完全，上述的线性关系就不再适用。2.2 固化剂用量对凝胶时间影响
【参考文献】：
期刊论文
[1]聚氨酯灌浆材料及其发展[J]. 惠宝军. 黑龙江科学. 2019(18)
[2]地铁明挖车站渗漏水治理技术[J]. 宋鹏杰,刘少华. 石家庄铁道大学学报(自然科学版). 2018(S2)
[3]国内环氧树脂防水胶黏剂研究进展[J]. 梁洪涛,任彗宁,严鹏飞,郭安儒,胡杰. 化学与黏合. 2018(03)
[4]低温固化环氧树脂灌浆材料的性能研究[J]. 曾娟娟,杨元龙,马哲. 新型建筑材料. 2017(10)
[5]柔韧性环氧树脂堵漏材料的研究[J]. 杨晓强,王彦臻,陈千. 新型建筑材料. 2016(01)
[6]改性环氧树脂灌浆材料的研究进展[J]. 于腾,李悦. 建材世界. 2014(06)
[7]高渗透性环保型环氧灌浆材料制备及性能研究[J]. 雷翅,马良,祝雯,林春. 广州建筑. 2014(04)
[8]化学灌浆材料的研究进展综述[J]. 马哲,庞浩,杨元龙,徐宇亮. 广州化学. 2014(01)
[9]渗透型改性环氧灌浆材料[J]. 黄月文,罗广建,王政芳,陈海生,刘伟区. 广州化学. 2014(01)
[10]高强度无溶剂环氧树脂堵漏材料的制备与应用[J]. 杨元龙,徐宇亮,张亚峰,陈雪亮,张维欣. 中国建筑防水. 2012(08)
本文编号：3250973
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