尾矿粉土动力变形特性试验研究

发布时间：2022-02-13 16:31

　　采用GDS动三轴试验仪,对某尾矿坝的尾矿粉土筑坝料进行了动模量与阻尼比试验,研究了尾矿粉土的动应力-动应变特性,分析了围压和固结比对最大动剪切模量、动剪切模量比和阻尼比的影响,并基于沈珠江动力本构模型,提出了可以将固结比影响归一化的最大动剪切模量和模量衰减的修正公式。试验结果表明:随着围压和固结比增大,尾矿粉土的动弹性模量增大,阻尼比减小;随着动应变的增大,动剪切模量比逐渐减小,阻尼比变大;该修正公式可以将固结比和围压对最大动剪切模量和模量衰减的影响归一化,能较准确地反映尾矿粉土的动力变形特性。 

【文章来源】：长江科学院院报. 2020,37(12)北大核心CSCD

【文章页数】：6 页

【部分图文】：

尾矿粉土粒径级配累积曲线

尾矿粉土动力试验设备采用英国GDS全自动多功能动三轴仪,如图2所示。设备循环荷载激振频率范围为0～5 Hz,动荷载波形可选择正弦波、三角波和自定义波形进行试验,本次试验采用正弦波进行试验,频率为1.0 Hz。4 试验结果与分析

根据每级动应力σd作用下的试验结果,整理得到尾矿粉土不同动应变εd下的动弹性模量Ed。图3为尾矿粉土不同围压(或不同固结比)条件下的Ed-εd关系曲线,根据曲线可以分析得到围压σ3和固结比Kc对动弹性模量Ed的影响。随着动应变εd增大,尾矿粉土的动弹性模量Ed逐渐减小;尾矿粉土的动弹性模量Ed随着围压增大而增加。围压越大,土体的颗粒骨架越密实,颗粒之间的接触和咬合越紧致,土体越“硬”,在同样大小的动荷载作用下,土体发生的变形就越小,动弹性模量就越大。固结比Kc增大,尾矿粉土的动弹性模量Ed增大,当固结比>1.0时,在固结偏压力的作用下,土颗粒发生错动,结构更加趋于稳定,土体动弹性模量Ed增大。

【参考文献】：
期刊论文
[1]小打鹅尾矿库筑坝尾矿的动力学特性试验研究[J]. 尹光志,王文松,魏作安,曹冠森,张千贵,陈宇龙.  岩石力学与工程学报. 2017(S1)
[2]尾矿粉土液化后的大变形特性试验研究[J]. 杜艳强,杨春和,张超,巫尚蔚.  东北大学学报(自然科学版). 2016(08)
[3]循环荷载下尾矿粉土的孔隙水压力特性[J]. 杜艳强,杨春和,巫尚蔚.  东北大学学报(自然科学版). 2016(04)
[4]饱和尾矿粉土动力特性试验研究[J]. 谭凡,饶锡保,黄斌,王占彬,徐言勇.  地震工程学报. 2015(03)
[5]磷矿浮选细粒尾矿的动力特性试验[J]. 乐陶,张进,曹纪刚.  现代矿业. 2014(11)
[6]堆石料的动力变形特性[J]. 沈珠江,徐刚.  水利水运科学研究. 1996(02)

博士论文
[1]地震作用下高堆尾矿坝动力稳定性研究[D]. 王文松.重庆大学 2017

硕士论文
[1]不同级配无粘性尾矿料动力特性研究[D]. 赵辉.石家庄铁道大学 2018
[2]细粒尾矿料力学特性及其筑坝静动力分析[D]. 何新宁.西安理工大学 2017



本文编号：3623534